_5_12_汶川地震典型桥梁震害分析_图文

第 26 卷  第 2 期 2009 年 6 月

建筑科学与工程学报 Journal of Architect ure and Civil Engineering

Vol . 26  No . 2 J une 2009

文章编号 :167322049 (2009) 0220092206
“5 ·12”汶川地震典型桥梁震害分析
刘健新 ,赵国辉
(长安大学 桥梁与隧道陕西省重点实验室 ,陕西 西安  710064)
摘要 :针对“5 ·12”汶川地震中公路桥梁破坏严重 ,且破坏形式在映秀 —北川断裂带南北两段出现 了显著差异的情况 ,从震源机制 、断裂带运动方式和桥梁结构本身特点等方面分析了产生这一差异 的原因 ;并在汶川地震典型的桥梁震害分析的基础上 ,对强震区梁桥和拱桥的抗震设防提出了一些 建议 。结果表明 :在断裂带南段由于地震释放能量巨大 ,断层逆冲作用显著 ,桥梁结构在强大竖向 和水平地震力的共同作用下出现了桥墩 、拱圈断裂导致的结构垮塌等强度失效型破坏 ;在断裂带北 段断层右旋走滑作用显著而逆冲作用微弱 ,桥梁结构在剧烈的地面水平错动下出现了上部结构的 落梁和双曲拱的垮塌等位移型破坏 。 关键词 :桥梁工程 “; 5 ·12”汶川地震 ;桥梁震害 ;震源机制 ;抗震设防 中图分类号 :U442. 5    文献标志码 :A

Typical Bridge Damage Analysis in“5 ·12”Wenchuan Earthquake
L IU J ian2xin , ZHAO Guo2hui
( Key Laborato ry of Bridge and Tunnel of Shaanxi Province , Changπan U niversity , Xiπan 710064 , Shaanxi , China)
Abstract : Acco rding to t he highway bridges severely damaged in“5 ·12”Wenchuan Eart hquake , t here was significant difference in damage st yle bet ween so ut h and nort h part of t he Yingxiu2 Beichuan fault , Sichuan Province. The reaso n was analyzed f ro m several aspect s , such as eart hquake so urce mechanism , movement st yle of t he fault and characteristic of t he bridge st ruct ure . So me suggestio ns in seismic fortificatio n for girder bridges and arch bridges were given o n t he basis of t he t ypical bridge damage analysis in“5 ·12”Wenchuan Eart hquake of Sichuan Province. The result s show t hat because of t he huge energy and fault s t hrust in so ut h part , st ruct ures sustain huge vertical and horizo ntal seismic forces at t he same time , t he damage st yle of t he highway bridges is st rengt h failure , such as collap se caused by rup t ure of pier s or arch rib. While in t he nort h part of t he fault , because of t he huge right lateral st rike slip and t he weak t hrust , t he damage st yle is displacement failure , such as collap se of t he superst ruct ures or t he t wo2way curved arch bridges. Key words : bridge engineering ; “5 ·12 ”Wenchuan Eart hquake ; bridge damage ; eart hquake so urce mechanism ; seismic fortificatio n

0 引  言
2008 年 5 月 12 日 14 时 28 分 ,在四川省东部

龙门山构造带汶川附近发生了里氏 8. 0 级强烈地 震 。此次地震不仅在震中区附近造成灾难性的破 坏 ,而且也给邻近的甘肃和陕西造成大范围的破坏 ,

收稿日期 :2009201210 基金项目 :交通部规范编制项目 (200202) 作者简介 :刘健新 (19422) ,男 ,山西清徐人 ,教授 ,博士研究生导师 , E2mail :ljx @gl . chd. edu. cn 。

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据不完全统计 ,烈度达到 6 度以上的地区有 44 × 104 km2 ,其影响更是波及到中国绝大部分地区乃至 境外 ,是新中国建立以来中国大陆发生的破坏性最 为严重的地震 。此次地震中公路交通设施损坏严 重 ,共有 19 条高速公路 、159 条国省干线公路 、7 605 条农村公路受损 ,损毁公路里程 47 277 km ,毁坏桥 梁 5 560 座 ,隧道 110 座 ,损失金额达 653. 06 亿元 。 极震区公路桥梁的破坏形式在映秀 —北川断裂带南 北两段出现了显著的差异 ,笔者从震源机制 、断裂带 运动方式和桥梁结构本身特点等方面分析了产生这 一差异的原因 ,并在此基础上对强震区的桥梁抗震 设防提出了一些建议 。

现为逆冲为主 ,但后来逐渐转变为以走滑为主 。7 个阶段对应的地震震级分别为 Mw7. 1 、Mw7. 1 、 Mw7. 6 、Mw7. 4 、Mw7. 4 、Mw7. 4 和 Mw 7. 2 ,如图 2 所示 。

1 震源机制及破裂过程

“5 ·12”汶川地震发生在四川省的龙门山逆冲 推覆构造带上 。该构造带是青藏高原内部巴颜喀喇 地块和中国东部华南地块的边界构造带 ,经历了长 期的地质演化 ,具有十分复杂的结构和构造 。晚新 生代的构造变形主要集中在江油 —灌县断裂 (前山 断裂) 、映秀 —北川断裂 (中央断裂) 和汶川 —茂县断 裂 (后山断裂) 及其相关褶皱之上 (图 1) 。这次强震 发生在映秀 —北川断裂之上 ,震中位于四川省映秀 镇西南的牛眠沟蔡家杠村附近 。
图 1 龙门山构造带 Fig. 1 Tectonic Zone of Longmen Mountain
此次地 震 破 裂 大 致 由 3 个 主 要 的 子 事 件 组 成[122] 。第 1 个子事件位于 0~15 s ,这个时间内释放 了总地震矩的 16 % ;第 2 个子事件位于 17~46 s ,为 此次地震过程中最大也是最主要的一次事件 ,释放 了总地震矩的 63 % ;最后一次事件位于 48~60 s , 释放了总地震矩的 16 %。地震断裂带南段以逆冲 为主兼具右旋走滑分量 ,北段以右旋走滑为主兼具 逆冲分量 ,但这次地震的震源机制比较复杂 ,在震源 过程中震源机制随着时间和空间发生变化 。如果将 整个震源过程分成 7 个阶段 ,在地震的开始阶段表

图 2 震源过程
Fig. 2 Earthquake Source Process
2 典型桥梁震害分析
2. 1 断裂带南段 断裂带南段从映秀至汉旺 ,主要以逆冲为主兼
具右旋走滑分量 ,其控制子事件主要为第 1 、2 子事 件 ,位于 0 ~ 46 s , 释放的地震矩约占总地震矩的 80 %。此次地震中断裂带南段控制区域内的桥梁破 坏极为严重 ,发生垮塌的桥梁绝大多都集中在这一 区域及其周边 ,其中几座典型的桥梁均处在断层的 上盘 ,结构因同时受到巨大的竖向和水平地震力作 用 ,出现了由构件强度失效破坏导致的结构垮塌 。 2. 1. 1 百花大桥
百花大桥位于映秀镇以南 1 km 左右的岷江右 岸 ,桥长 495. 55 m ,最大墩高 30. 87 m。跨径组合为 4 ×25 m + 5 ×25 m + 50 m + 3 ×25 m + 5 ×20 m + 2 × 20 m , 平面位于半径 R = 150 m 的左偏圆曲线 、 192. 601 m直线以及 R = 66 m 的右偏圆曲线上 。该 桥距离震中仅 1. 5 km ,地处断层的上盘 ,强大的逆 冲作用使结构承受巨大的超重作用 ,导致桥墩轴压 比成倍增大 ,其内部的纵向钢筋和混凝土的压应力 陡增 ,极大地限制了结构延性性能的发挥 ,基本以脆 性的弯剪破坏为主 ,甚至出现了混凝土压溃型破坏 (图 3) 。此外 ,结构设计方面也存在着许多不利于 结构延性等抗震性能发挥的因素 :

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凝土结构的骨料基本上采用光圆的河卵石 ,此类骨 料与水泥的胶结面过于整齐而降低了胶结强度 ,在 往复荷载作用下 ,混凝土极易出现粉碎性崩溃 。
(4) 支承方式 。该桥曲线段上的第 5 联 ( 5 × 20 m) 采用一个固定支座搭配多个活动支座的组合 方式 ,导致全联上部结构所受的水平地震力几乎完 全由固定支座下的桥墩承担 ,该桥墩在强大的地震 力作用下迅速破坏 ,进而在全联出现多米诺效应式 坍塌 。 2. 1. 2 映秀镇顺河桥
该桥位于映秀镇以北约 500 m 处 ,桥轴线与断 裂带走向的夹角小于 30°。由于桥墩与桩基础的施 工接缝过于整齐 ,在强大的竖向和水平地震力作用 下 ,墩底产生剪切破坏而倒塌 (图 4) 。

图 3 百花大桥破坏
Fig. 3 Failure of Baihua Bridge
(1) 强梁弱柱效应 。桥墩之间的中横梁过于强 大 ,导致强梁弱柱效应的出现 ,使结构的第一塑性铰 出现在梁柱节点处的桥墩上 ,导致结构失效 。
(2) 桥墩配箍率 。经笔者现场测量发现 ,桥墩所 配螺旋箍筋为 H RB235 级 Φ8 钢筋 ,间距为 20 cm , 配箍率仅为 0. 06 % ,远低于《公路工程抗震设计规 范》(J TJ 004 —89) [3] 和《公路桥梁抗震设计细则》 (J T G/ T B02201 —2008) [4] 规定的配箍率大于 0. 3 % 的要求 ,导致核心混凝土几乎没有约束 ,其极限应力 和应变大大降低 ,桥墩几乎没有延性性能 。
(3) 河卵石骨料 。笔者在四川灾区考察发现 ,混

图 4 映秀镇顺河桥破坏
Fig. 4 Failure of Shunhe Bridge in Yingxiu
2. 1. 3 小鱼洞大桥 小鱼洞大桥位于彭州 市小 鱼洞 镇 , 全 桥总 长
187 m ,其中主桥为 4 ×40 m 刚架拱 ,桥宽 12 m ,横 桥向由 5 片拱肋组成 。桥轴线近东西向 ,断层从大 桥东侧 300 m 处穿过 ,基本与桥轴线正交 ,该桥处 在断层的上盘 。剧烈的逆冲和向东挤压使薄弱的拱 肋在承受近 2 倍自重压力的同时 ,还承受着巨大的 顺桥向水平惯性力 ,最终在斜撑的顶部和拱脚产生 了斜下方向的剪切破坏 (图 5) ,导致 4 跨主桥全部 坍塌 。由此可以看出 ,刚架拱桥虽然具有结构轻巧 、 施工简单 、经济美观等诸多优点 ,但拱肋过于纤细薄

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图 5 小鱼洞大桥破坏 Fig. 5 Failure of Xiaoyudong Bridge
弱且斜撑抗震性能较差 ,应避免采用 。 2. 2 断裂带北段
断裂带北段从北川开始跳跃至青川直至陕西宁 强 ,主要以右旋走滑为主兼具逆冲分量 ,其控制子事 件为第 3 子事件和后续子事件 ,时间从第 48 s 开 始 ,释放的地震矩约占总地震矩的 18 %。尽管断裂 带北段释放的能量不大 ,但控制区域内的桥梁破坏 也较为严重 ,而且垮塌的桥梁轴线基本上与断裂带 走向成锐角 ,甚至与断裂带的走向平行 ,其主要由于 地面剧烈的近南北向水平错动 ,从而导致桥梁出现 了位移型破坏的结构垮塌 。 2. 2. 1 南坝涪江新桥
南坝涪江新桥位于平武县南坝镇上场口 ,跨越 涪江 ,是九寨沟环线 S205 和省道 S105 共用路段上 的一座大型桥梁 。该桥全长为 207. 04 m ,跨径为 10 ×20 m ,预应力混凝土空心板桥 ,桥轴线与断裂 带走向大致平行 。桥位地处断层的上盘 ,沿桥轴向 剧烈错动和横桥向挤压导致上游侧边梁在撞毁桥墩 盖梁上的挡块后横向抛落 ,而下游侧上部结构大部 分顺桥向落梁 ( 图 6) 。由于断层逆冲作用显著减 弱 ,以及上部结构的迅速滑落致使桥墩受到的竖向 和水平地震力较小 ,基本没有发生破坏 。 2. 2. 2 南坝明月渡涪江大桥
南坝明月渡涪江大桥全长为 141. 32 m ,主桥为

图 6 南坝涪江新桥落梁 Fig. 6 Collapse of Nanba Fujiang Ne w Bridge
2 ×60 m等截面悬链线双曲拱 ,该桥已有 33 年的桥 龄 ,构造性缺陷和病害较多 ,原设计荷载等级较低 , 桥梁健康状况较差且已属危桥 。桥位地处断层的上 盘 ,地层剧烈的错动导致了这座整体性较差的危桥 垮塌 ,如图 7 所示 。
图 7 南坝明月渡涪江大桥垮塌 Fig. 7 Collapse of Nanba Mingyuedu Fujiang Bridge
2. 2. 3 井田坝大桥 井田坝大桥位于青川 县白 龙湖 水库 , 主跨 为
2 ×75 m钢筋混凝土截面悬链线双曲拱 ,桥位地处 断层的下盘 ,由于拱肋的起拱线较高 ,在河道中央设 有 1 个高桥墩 ,从结构坍塌后的残骸可以推测 ,由于 地震时强烈的南北向地面错动 ,导致大桥的南跨 (图 8 左侧一跨) 倒塌 ,桥墩在只承受北跨水平推力下被 剪断并向南倾倒 ,进而导致了北跨拱桥丧失支承而

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图 8 井田坝大桥垮塌
Fig. 8 Collapse of Jingtianba Bridge
垮塌 。 从南坝明月渡涪江大桥和井田坝大桥的垮塌可
以发现 ,双曲拱桥结构本身整体性较差 ,年代久远而 承载能力较低 ,加之地处断裂带北段 ,地层水平错动 剧烈导致拱脚间出现背向型位移 ,从而导致结构垮 塌 。与此形成鲜明对比的是 ,在断裂带的南段 ,许多 石料砌筑的拱桥都几乎完好的保存下来 ,可能是由 于区域内断层抬升作用显著而走滑较弱 ,地面水平 错动量小 ,断层抬升对结构的超重作用由拱式结构 本身强大的超载能力所化解 。
3 桥梁抗震设防建议
“5 ·12”汶川地震断裂带南段以逆冲为主兼具 右旋走滑分量 ,释放的能量巨大 ,导致区域内的桥梁 破坏主要是由于受到强大的竖向和水平地震力造成 的强度失效型破坏 ;断裂带北段以右旋走滑为主兼 具逆冲分量 ,释放的能量较小 ,导致区域内桥梁的倒 塌主要是由于地面剧烈的水平错动导致的位移型破 坏 。针对断裂带南北两段不同桥型的破坏特征和原 因 ,对于强震区的桥梁抗震设防应当分别对梁式结 构和拱式结构着重考虑[526 ] 。 3. 1 梁式结构
(1) 桥墩的延性设计应当充分考虑 ,应尽量采用 直径 12 mm 以上的二级螺纹钢筋作为箍筋 ,并加密 箍筋的间距以保证足够的配箍率 ,实现对核心混凝 土的约束作用 。
(2) 排架墩间横梁的设置应防止出现强梁弱柱 效应 ,保证第一塑性铰产生在横梁而不是桥墩上 。
(3) 桩柱式结构应尽量避免在桥墩底出现整齐 的施工接缝 ,防止抗剪薄弱面的出现 。
(4) 支承应选用板式橡胶支座 ,使上部结构的惯 性力均匀地分配给各桥墩 。
(5) 应增加桥墩盖梁的宽度以增加主梁的支承

长度 ,强震区桥梁应考虑安装连梁装置 ,避免上部结 构在地震中落梁 。
(6) 装配式桥梁的横向抗震挡块应引入以地震 力为控制的断面设计 ,避免设计 、施工的随意性 ,主 梁和挡块之间应设置木块 、橡胶垫块等缓冲装置 ,以 降低主梁的冲击作用 。 3. 2 拱式结构
(1) 中国早期修建的双曲拱桥大多已经成为需 要加固 、拓宽改建的旧桥甚至危桥 ,应尽快将其改造 成整体性高 、抗震性能较好的板拱和箱拱 。
(2) 应加强连拱的桥墩断面设计 ,充分重视抗推 墩的作用 ,防止连续垮塌灾害的出现 。
(3) 在强震区应避免采用构件纤细的刚架拱桥 , 而尽量采用整体性好 、断面强大的板拱和箱拱 。
4 结语
从震害中吸取经验和教训是推动桥梁抗震设计 理论 、方法和抗震构造措施发展及进步不可替代的 动力[7213 ] 。交通运输部颁布的《公路桥梁抗震设计 细则》(J T G/ T B02201 —2008) 已于 2008 年 10 月 1 日开始实施 , 它替代了《公路工程抗震设计规范》 (J TJ 004 —89) 中的相应部分 ,新的桥梁抗震设计细 则在桥梁抗震设计理念 、思想和方法等诸多方面均 有重大的变化 ,其中桥梁结构的延性设计 、减震隔震 设计和抗震措施是实现桥梁大震不倒的根本途径 , 应当在认真分析汶川桥梁震害的基础上 ,理解 、执行 和改进新细则的相关规定 。
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